塑料托盤注塑方案分析總結(jié)

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塑料托盤注塑方案分析總結(jié)
比較以上三個(gè)方案，充填時(shí)間、型腔壓力，注塑壓力、鎖模力及翹曲變形量如圖4-21所示。從圖中我們可以看出方案三在型腔壓力差和注塑壓力方面優(yōu)于前兩個(gè)方案，注塑過(guò)程流動(dòng)平衡性更好；三個(gè)方案的最大鎖模力雖然都小于注塑機(jī) 的最大鎖模力，但是方案三的最大鎖模力最小，這樣所需要的注塑機(jī)能耗也最小, 同時(shí)也可以降低型腔的內(nèi)部應(yīng)力；方案三的翹曲變形量在三個(gè)方案中也是最小的, 可以更好的保證塑件的外形尺寸；雖然方案一的充填時(shí)間最短，但是從它的分析圖中可以看出，左上角的充填速度明顯慢于其他三個(gè)角，所以流動(dòng)不平衡，后兩個(gè)方案都處于比較理想的流動(dòng)平衡狀態(tài)，相比較而言，方案三的充填時(shí)間又短于方案二。綜上所述，可見(jiàn)方案三明顯優(yōu)于前兩個(gè)方案，所以確定該托盤的澆注系統(tǒng)采用方案三的形式。

充填時(shí)簡(jiǎn)(s> 景大壓力差(MPa) 最大力(MPa?最大戳建力(MPa) 翹宙孌形
圖4-21三個(gè)方案分析比較圖

進(jìn)一步對(duì)以方案三做托盤的熔接線分析，由于填充均勻迅速，在模具進(jìn)行預(yù) 熱的情況下整個(gè)托盤的焰接線形成溫度如圖4-22所示，均高于199.8C,這個(gè)溫度對(duì)于PP材料來(lái)說(shuō)，兩股熔融材料相遇時(shí)，兩側(cè)的高分子長(zhǎng)鏈能夠充分纏結(jié)，熔接線斷面處具有足夠的力學(xué)強(qiáng)度，不會(huì)影響到托盤的正常使用。方案三翹曲變形量在4mm左右，對(duì)于大型托盤來(lái)說(shuō)，這個(gè)變形量也是在可承受的范圍之內(nèi)，甚至小于材料基本收縮變形量，PP材料收縮變形大約在5%o,因此不會(huì)影響到正常使用。

圖4-22方案三焰接痕形成溫度

以方案三作為模具設(shè)計(jì)的參照，完成模具設(shè)計(jì)，三維結(jié)構(gòu)如圖4-23、4-24、4-25 所示，模具采用熱流道系統(tǒng)，噴嘴采用針閥式結(jié)構(gòu)，可以通過(guò)針閥的開(kāi)關(guān)控制注塑的開(kāi)始與停止，流道內(nèi)的塑料始終處于熔融的狀態(tài)，這樣可以進(jìn)行不間斷注射成型，提高了生產(chǎn)效率。

圖4-23模具總裝圖

圖4-24模具型芯
圖4-25模具型腔
參照設(shè)計(jì)結(jié)果，對(duì)模具型腔、型芯進(jìn)行CAM編程加工，最后對(duì)模具進(jìn)行了試
模，試模的結(jié)果如圖4-26所示。

從試模結(jié)果來(lái)看，整個(gè)托盤底面平整，無(wú)明顯翹曲變形，測(cè)量翹曲變形量約 4.5mm,與分析結(jié)果吻合。制品注塑飽滿，各加強(qiáng)筋細(xì)節(jié)處無(wú)注不滿現(xiàn)象，表面光整，無(wú)明顯熔接線，托盤加載重物無(wú)碎裂情況，說(shuō)明熔接痕熔接溫度較高，分子鏈充分纏結(jié)，與計(jì)算機(jī)模擬分析的結(jié)果一致。
4.5本章小結(jié)
本章通過(guò)對(duì)大型薄壁多筋托盤產(chǎn)品進(jìn)行有限元建模，對(duì)比三種澆注系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)，通過(guò)CAE軟件對(duì)三個(gè)方案進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬分析，從充填的均勻程度、過(guò)保壓情況、注塑壓力、鎖模力等確定合理的澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案，再將合理的方案進(jìn)一步分析。并作為模具設(shè)計(jì)的依據(jù)，完成模具設(shè)計(jì)制造并試模，試模結(jié)果與計(jì)算機(jī) 分析結(jié)果一致。

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